見元さん、皆さん、こんばんは。
同じ材質、容量で強度によって音の変化が感じ取れると言うことですが、周波数特性に違いが測定に係るほど出ますでしょうか。
この実験は、違いが感じ取れる状況でしかできませんので、是非とも測定してください。
よろしくお願いします。

オシロで入出力波形を確認しましたが、ノイズに埋もれてしまい、音の差を波形としては確認できませんでした。測定は測定器がないのでできません。測定には、おそらく高感度な（高価な）測定器が必要になると思います。

増田さん、皆さん、こんにちは。

お聞きしたいのですが
�@この回路はどんな所に使用されるのですか。
�AR1の役目は何ですか。(無くても良いのでは)
�BX2の役目は何ですか。(無くても良いのでは)
�C上の波形は何ですか。
以上、質問だけで申し訳ございませんが、よろしくお願いいたします。

お久ぶりです、村田先生。以下、回答です。
�@目的＝OPアンプによる負性抵抗回路で、トランスの銅損、鉄損のキャンセル回路です。
�AR1 ＝負性抵抗発生回路の一部です。
�BX2　＝高電圧出力のバッファです。
�C上の波形＝これは、負性抵抗値-10Ωを示してます。が、0/0の所で発散値が出ちゃいます。

増田さん、皆さん、こんばんは。

>OPアンプによる負性抵抗回路
理解できました。上のグラフの意味が分かりました。
定電圧源V3と端子�F間に巻線抵抗10Ωのコイルが入った場合、この10Ωが
打ち消されて0Ωになるということですね。
また、V3に直列に20Ωを接続すると、V3から見た抵抗が10Ωになるのですね。
ありがとうございました。

こんにちは。増田です。NFB=10dB＝1+Aβ＝√10＝3.1622　ですね。
DF＝(DFo+1)NFB-1=3.1622-1=2.1622 …DF=２のアンプ仕上がりですね。
当方は、真空管アンプで、DF=3狙いなので、やや緩めのアンプでしょうか。
　　　

こんにちは　高宮@島根です。
　出力インピーダンスは回路形式によって色々変わると思いますが、
ソースホロアの出力インピーダンスは、駆動段のインピーダンスを無視すれば、凡そソース抵抗と等しくなります。
　内部抵抗0.4ΩのFETに0.４Ωを直列に接続したコンプリメンタリー　プッシュ
プルでは０．４Ωになります。電圧帰還を10dBかければ、1/3に低下します。
従ってダンピングファクターはかなり大きいでしょう。

ですね。そうでした。どうも、アンプというと真空管カソード接地専門なので。
半導体の場合、いわなくてもコンプリソースフォロワで、出力インピ＝1/gmですね。ですのでDF的にはNFBなしでもOKということですね。NFBの目的は歪率改善か…この辺は個人の嗜好ですね。

こんにちは高宮です。
終段を　pnp エミホロ　+　N ch ソース接地 と　npn エミホロ　+ P chソース接地
　( = インバーテッド　ダーリントン接続)にすると、
電源のリップル抑圧特性は良くなりますが、局部帰還も無しで検討されていますか。
68000uF程度の電源フィルタとで１W出力時80dB位のS/Nは得られると思いますが。
　やはりMOSFETは三極管特性に近く電源電圧の変動で出力電流が変化するので、
単独ではハムが僅か出るかも知れませんね。

裸特性を向上させるため、局部帰還は使用せず、自己帰還（抵抗を入れてゲインを下げた）だけです。ハム音は出力段ではなく、電圧増幅段から出ています。2段増幅回路の電源抑圧能力が低いんですね。
また、このアンプの電源は外付けなので、容量不明電源、15000μの電源、SW電源をつないでテストしましたが、アナログ電源はどれもハム音が少しします。
なお、現在、このアンプは跡形もなくなり、TDA2030アンプに変わっています。アンプの音は、NFBの有無よりも電源のコンデンサの質に影響されるのではないかと考え、実験を行うために作り変えました。

まえに作ったTHS6012SベースのMITアンプはヘッドホン用でしたので、大きな音が出ず真価は良くわかりませんでした。弟（TI)のアドバイスも入れ電源を強化して作り直して見ようかと思っています。石はもう一つありますが、細かい半田付けがそろそろ限界で、このままBW140MhzのADSLラインドライバは宝の持ち腐れかも。

石田氏の指摘に従い、抵抗をコンマ3桁まで合わせこみました。すると125Hzの値がほぼ0になりノイズを観察している感じになりました。
これでオペアンプの測定を行ったところ、一部のオペアンプでノイズが出力信号により変調されているものも存在したので、低域での位相ずれの大きなオペアンプも存在することが確認できました。いずれにしても、125Hzの値測定結果は私の誤りです。ご迷惑をおかけして申し訳ありませんでした。

　タンタルコンデンサ沢山並んでいますね。直列並列タンタルの使い方を誤るとショートモードであっという間に逝くので気を付けてください。ちゃんと使い方の定石を踏んでくださいね。アルミ電解と同じ使い方は禁じ手です。

タンタルに「使い方の定石」なるものがあったのですね。知りませんでした。
そこでタンタルコンの使い方マニュアルを読んでみました。リップル電圧対応（低インピーダンス回路における定格電圧1/3以下での使用推奨）、過電圧・逆耐圧、85℃以下での使用、はクリアしています。「回路上、3Ω/Vの外付け抵抗を直列に推奨」というのは難しいですね。

　リプルに気をつけることと、激しい充放電はしないことと（逆電圧かけなくてもショートすることがある）、直列接続には並列に、並列には直列に抵抗を入れることと、並列と直列のマトリクス接続は禁じ手です。耐圧は３倍以上のディレーティングを持たせること。後はトランジスタと同じようにハンダ付けの熱を逃がす方が良いようです。安いタンタルは２７０℃３秒で逝くそうです。今のタンタルチップコンデンサにはFUSEが入っています。見たところディップタンタルのようですが、ないとは思いますが、並んでいる１つのコンデンサがショートすると一気に崩壊すような。

　理論的にいってもＩＣのオープンループゲイン分の１がＴＰ２（１）にでますから１０ｋＨｚなら出力の−３８ｄＢ（１９ｍＶ）が出るはずです。
　１５ｋＨｚで１０ｍＶというのは大体合っているのでは。

　ＩＣのゲインが周波数にかかわらず無限大でない限りＴＰ２は零にはなりません。

TRアンプで気になる点は、歪が目立つこととエッジのジリジリです。歪率0,02%のTRアンプより、数％の歪がある真空管のほうが歪が気にならないというのはおかしいと思っていました。TP2の電圧を０にするのが理想ですが、どうすれば実現できるのか、回路を思案中です。

入力部にボルテージフォロアを入れないと正しい測定にはならないのですが、
本測定はＴＲアンプの根幹にかかわる問題点を指摘しています。
もしTP2の値が0にならないなら、単純なIC1個ではHi-Fiアンプを作ることはできないことになります。なお、オペアンプの原理から、TP2には1KΩを入れなくても大丈夫です。ちなみにこの1KΩは発振防止のための抵抗です。

　実質的にＴＰ１は絶対にゼロにはならないし、それでもＨｉＦｉかどうか解りませんが世の中のアンプはその様にできています。
　何が問題なのか？です。
　オープンループゲインが低いのが問題？ですか。

トランジスタアンプの問題点は、耳に付く歪だと思っています。歪率0.0001%のアンプでなぜ歪が気になるのかという理由が知りたくてこの実験を始めました。
TDA2030の場合、100Hzのゲインは90dBあります。90dBのアンプ（31,000倍）で、実験回路のように100mV入力で1.5Vの出力が出る場合、TP2の値は0.048mVのはず。ですが、実験値はこれより大きいです。実験から得られたゲインは49dBです（100mV入力、100HzでTP2の値が5mV）。なぜゲイン差が出たのか。理由は不明です。いずれにせよ、私は、TP2の値が0に近いアンプを作りたいと思っているだけです。

本来は、入力部分にバッファを入れないときちんとした実験にならないことは承知していますので、本実験は簡易版ということになります。
さて、低域におけるTP2の電圧が理屈と大きく違う点について、私は入力信号に出力信号の一部がもれてゆすられているのではないかと考えています。だとしたら、入力前にバッファアンプが必要かもしれません。追加実験が必要ですね。

　見元さんの実験データでは１００ＨｚでＴＰ２が５ｍＶであることを問題にしていますが、補足されている様にこの場合１ｋΩと１５ｋΩの抵抗の精度（勿論送出しのインピも含む）が問題になります。

　それは各抵抗に９０ｄＢのゲイン以上の精度が無いとその誤差によってＴＰ２での打消しが完全に行われないからです。これを正確に出すには少なくとも３０ｐｐｍ以上の精度が必要ですが、現在は簡易版ということで満足はできていないと思います。ですのでそのデータを元に議論してもあまり意味がありません。

　１５ｋＨｚのデータぐらいですと大体合っているので原理にはＴＰ２の電圧は予想通りですから、これがゼロにならないという問題は実験以前に理論的にも検討は可能だと思いますがいかがでしょう。