こんにちわ　
IF バッファ兼 AF アンプの SG のパイパス C は如何されたてしょうか？。

　RF バッファおよび G2 注入式コンバータが関係したトラブルと思われます。
　RF バッファのプレート負荷が高い周波数で高インピになるものなら、負荷を非同調にする。　コンバータ G2 への印加電圧を加減する。　発振強度を抑えて、動作点の極端な変動を抑える。　といったユサブリで特定するしかなさそうです。

宇多さん、いつもコメントありがとうごがいます。
IFバッファ兼AFアンプのSGバイパスＣは0.1μFで、球のソケットSGピンに直接はんだ付けしてあります。
RFバッファのプレート負荷は100KΩの抵抗で非同調です。カップリングC＝0.01μFを経てコンバータSGに接続しています。SGバイアスは23V（対カソード）でＲsg＝２MΩを経て供給しています。
コンバータのカソードはOSCコイルのカソードタップに直接接続せず、9KΩにて接地、カソードから0.01μFを経てカソードタップに接続しています。
現在のところ、コンバータのプレート電流は0.74mAですが、Ｒk＝9KΩを加減してみようと思います。

正月休みにこのラジオを実家にもって帰って動作させてみたところ、どういうわけか発振が弱く、ラジオ日本1422KHzがちゃんと受信できました。
自宅の鉄筋集合住宅一階では電波が弱く、文化放送1134KHzより高い周波数の局はどうせ何も受信できないので、このラジオを自宅で使用する限り発振のトラブルは実用上無害です。

RF バッファは抵抗負荷ですね。　となると発振強度の他にコンバータ段の SG がグランドに対して高インピにあること、さらに SG に誘起される発振信号電圧も原因と考えて・・・下記のとれかで効果があるかなぁ。

(1) コンバータ SG を微小Ｃでグランドしてインピ↓・・・ゲインも少し↓
(2) RF バッファ、コンバータともに B 電源供給にデカプリング CR を入れる
(3) すでに計画中のコンバータ K 結合/バイアスの C/R 加減

おひさしぶりです。
　IF アンプの G 入力インピーダンスが低ければ、Cgp による PFB が軽減され発振防止、タップダウンなしのローインピ化ですね。　カンニングするなら FET のソースフォロワでもよさそうですね。
　リフレックスでは、G2/P を RF 的にグランドに落とした「カソフォロの残り」を AF アンプに利用するのでしょうか。　そのほか一括して IF/AF アンプしたり、AF は出力管動作してしまうリフレックスもあり得ますね。　

コメントありがとうございます。
今考えているリフレックスのやり方は、
�@カソード負荷を抵抗からＲＦチョークに変更することにより、カソードをＡＦ的に接地する。
�AプレートにＡＦ用負荷抵抗を入れ、ＲＦ的（ＩＦ的？）にはＣにて接地。
�BG2はＡＦ的にもＲＦ的にも接地し、ＤＣ電圧のみを加える。
�CＡＦ入力はIFTのグランド側に挿入したＲに加える。ＩＦ成分はＣにてバイパス。
というものです。
これでＩＦに対しては３極管動作のカソードフォロワ、ＡＦに対しては４極管動作のプレートフォロワとして働かせようというもくろみです。

　カソフォロ機能は IF だけに適用し、AF は電圧増幅機能ですね。　
　RF チョークの特性 (抵抗分など) の AF 増幅への影響を極力回避したいです。
　プレートにも IF 成分が堂々と現れ、大きい C 一発でバイパスしたいけど、ハイ落ちも・・・π型がよいかもしれません。
　IF にも AVC するならカソフォロ出力を C/R 結合して増幅段に入力しますか。　

この辺の実動作は難しそうですね。
・リミット点＝＞Vgk=0Vの動作点で、これ以上グリッド電圧がUPするとIgが流れ出す点。（GK間でダイオード動作が発生する）
・カットオフ点＝＞深いVgk電圧で、これ以下だとIpが流れなくなる点。
と表現すると、リミット点を利用したのが、グリッド検波で、カットオフを利用したのがプレート検波となります。ストレートラジオは、これら作用を利用しています。でも、圧倒的にグリッド検波の方が多いような感じですね。
世の中、製作記事本は多くありますが、このような一歩踏み込んだ解説はないですね。誰か解説してくれる人はいないものか？？？？？
グリッド検波の場合でも、グリッド結合Cが、自動的にグリッドマイナス電圧をIg電流に伴い生成してくれるので、回路図の見た目は、ただのC結合に見えてしまいます。自分的には、ほとんどのミキサ回路は、グリッド検波だと思うのですが。どうでしょうか。

(1) 本来は：
　独立した発振回路とバッファ、それに混合回路とを分けて、混合回路の動作分析を行うのでしょうね。　発振を取り込んでいるために生じた制約は大きいとはおもわれますが、分けるとなれば別の課題設定となるます。
　混合は検波機能として捉えられていた歴史的背景があり、一信号の検波も複数信号の検波もゴッチャだったものが、いつのまにか目的別の名称となったのでしょう。
　そして専用管によらない周波数変換回路の総論やら一般論が勉強不足でみつからず困っていますが、ハンダゴテを先に出動させるのも特権です。

(2) 2次歪のゲイン係数：
　歪みの発生具合による訳で、俗にハイ gm は歪みもデカイ・・・所謂 変換 conductance/ gc にその一部が現れると理解します。　相互 conductance/ gm の高い mixer 管は gc も高く、一般に gm の 1/4 と云われていますね。

(3) 検波・混合：
　ショットキーとて、ミクロにはカチッと水平線からイキナリ勾配のある直線に曲がる訳ではないでしょうから、その意味では相対的には真空管と等価な部分があるかも。　そしてジワジワしたリモートカットオフでも実際上はチャント動作しており、カットオフに近い不完全な整流状態を利用・・・と玉虫色の解釈になります。
　グリッド検波はダイオード動作であると割り切るとして、プレート検波では動作点を限りなくカットオフに寄せているから、境界が非常にアイマイであり整流していないとは言い切れないでしょう。　そして、整流を始めても曲がっている部分も有効でしょう。　そして相対的に同調回路のＱに及ぼす影響が異なるのはグリッド電流の絶対値差だけかも。

(4) グリッド検波とプレート検波のどっちなの？
　JA1AD 斉藤 健氏は両方の準備を (グリッド・リーク／自己バイアス) せよと述べておられます。　これには勿論検波対応だけでなく発振回路の動作制御が加算されています。　
　そして、同一の回路でもグリッド検波的動作とプレート検波的動作とはカットオフ特性とか gm とか出来具合などにより一義的に決めかねて、実用的にはどちらかに寄せることは困難であろうと理解しました。
　また拙ページの記述では挿し換え互換性、追試験再現性の点からも同様に実験を経たどんな管種でもカソート挿入の抵抗の調整一つで対応できることを確認して記載しました。　個別管種ごとに最適値をやったら話が進まないです。

　古雑誌やら古回路図集などをチラッと見てみましたが・・・
　HF 通信用でシャープカットオフ五極管 (6AH6/6CB6/6EJ7 等) を G1 injection (殆どがこれ) mixer に使った例では、バイアス設定 R を単なる増幅の場合よりかなり深い kΩオーダーに寄せて G2 電圧も落としていますが、プレート検波でしょうかね。　FM チューナの 12AT7 mixer 複数例も G injection で Rk=2.2kΩ等となべて高いです。　大振幅対応策、S/N 確保、注入局発の安定度等を考慮するとそうなるのかもしれませんが、実装経験不足でなんとも判りません。

宇多さん、ご回答ありがとうございます。どうやらプレート検波が正解のようですね。
昔の参考本を引っ張り出して来て見たら、他励振の場合、バイアスを深目にとって、Vgk-gm特性のグラフから、出力は半波整流らしき歪を受ける様子が出てました。バイアスを深めとるところから、カットオフより深いところ、マイナス成分はカット、プラス成分のみ取り出し半波整流を行うようです。
・・・ということは、周波数変換回路は、、バイアス調整（カソード抵抗値）と局発レベル調整の二つを最良の特性なるよう調整が必要ということでしょうか。
・・・ところが、1球で行う6BE6は、この辺の定数がほぼ決まっているので、逆に動作が分かりずらいですね。（たとでば、6BE6の場合、カソード抵抗は不要でOKとか）。
昔の技術とはいえ、なかなか奥が深いようです。

宇多さん。けれど、混合部はプレート検波と先にいってしまったのですが、グリッド検波も有りかもしれません。というのは、ヤエスFR-50Bの1stミキサ（12AT7)、2ndMIX（6CB6)の第一グリッド電圧が、取説から-0.1〜-0.4Vとなってます。これって、グリッド検波されて、結合Cによって生成されれた電圧ですよね。ということは、グリッド検波による混合方式も有ということでしょうか。
今まで、ストレートラジオの0-V-1のような、原始的方式とスーパヘテロダイン方式という実用機とは、実は別物ではなく、グリッド検波、プレート検波でつながっているという新しい発見が、今更ながら気づきました。

増田さん、こんばんわ。　
　ヤエス FR-50B の12AT7/6CB6 の各カソードに C/R が入っているなら、グリッド検波ではないですね。　ところで検波方式を G/P のどっちにするかをどうやって決めるのでしょうね。　自作ラジオなら微弱信号相手は G、出力振幅本位は Pなど、構成やら運用目的できめますが。　業務機では S/N とか近接信号特性などでしょうか。　
　6BE6 のコンバータ動作は、カソードタップに現れる RF 分が G3 バイアスに加わるといわれ自己バイアス相当ですが、チョット見ではグリッド検波みたいですね。　ミキサー用法では自己バイアスＲを挿入、明らかにプレート検波です。

　はなしが変りますが、実は 0V1 の再生検波の負荷を IFT にして、再生発振させれば受信波は離調しながらも、昔の IF は低かったことだし、とりあえずコンバータとして動き、「ヘテロダイン」が成立したわけです。
　それでは感度がわるいので、別途に用意した受信波同調回路から信号を発振グリッドに強引に注入します。　これらがプリミティブな「オートダイン・コンバータ」で・・・なんのことはない再生検波の発展形ですね。
　これが FM チューナでは RF amp のバッファ付きでカムバックしました。
　一般にはアンテナから局部発振が発射されては不都合なので、多極管にてプレート同調型発振回路を構成し、受信波同調の入力電極とは極力隔離したコンバータ回路も開発されました。　

おはようございます。
一木典吉氏著「全日本真空管マニュアル」ラジオ技術全書002A ラジオ技術社
1977/3/25 18版1刷 pp132~146 第3.2 章　周波数変換管　に詳細の解説が記載されています。　ご参考までに。

一木典吉氏著「全日本真空管マニュアル」は、復刻のオーディオ関連抽出版は持っているのですが、オリジナル版は、記憶はあるのですが、（あの、分厚くて、古くなると、中割れするような）もってませんでした。オーディオ抽出版には、関連の無線関係の章は削除されてます。
HP（内尾さん）のところの文献を見ましたが、やはり、分かりやすくはないですね。私の理想としては、球のシミュレーションで現象が把握できることなのですが、なかなか難しいです。

宇多さん：
ラジオの6BE6は置いといて、手持ちyaesu　FR-50Bの1st-Mixer（12AT7)ですが、グリッド検波的な手法を使って、プレート検波して、混合検波を行っているようです。グリッド検波というと、誤解を招きそうですが、グリッド検波に使うグリッド結合コンデンサとグリッドリーク抵抗との時定数で、GK間の入力信号を、０V以下にそろえ（C classアンプの入力回路と同じ手法）、結果、大振幅ローカルのため、信号下半分は、カットオフ領域に入り、結局、プレート検波動作になります。前提として、入力信号の下半分を、カットオフ領域に入れ込むことができるぐらいの大振幅ローカル電圧が必要です。
・・・・・こんな感じっですが、図とグラフで示さないと分からないかも。

おはようございます。
実は FR50B は暫く使った後に予備 RX となっていました・・・35年前ですね。　
Tr 局発にエミッタフォロワ・バッファを付けてカソード注入法でしたね。　しかも結構大きいカソード・パイパスＣ (1000pF!) に局発出力の一部を食わせて・・・安定した注入電圧を意図したものと理解しました。
High Gm pentode 6AH6 -6CB6 -6EJ7 の G1 注入がベストと思って自作していた私には異様に見えましたが。

結局、周波数混合回路は、固定バイアス回路でもできるが、
C級アンプのグリッドコンデンサ、グリッドリーク抵抗によるC級バイアス方式でも可能（いやむしろ、ローカルレベルが大きければ、自動設定が可能）ということになると思います。

こんにちは。
周波数変換のことをなぜ「第一検波」とか「ヘテロダイン検波」というのか長い間わかりませんでした。
周波数変換と検波は別物のように思っていたからです。
しかしお二人のやりとりを読んで、やっと理解できたような気がします。
なるほど周波数混合の中身は検波だったのですね。
そして検波の本質は2次歪であるということでしょうか。
検波といえば、波の半分をスパッと切り取ることだとばかり思っていたので、2次歪との関連をイメージできませんでした。

こんにちわ
　判り易い意味での振幅変調波の検波とは、搬送波を取り除いて変調波を取り出すこと・・・被変調波の波形の半分だけ使って包絡線を取り出すことですね。　一方通行の整流作用に限らず、入力と出力が正比例しない状態・・・非直線性があれば検波作用を持ち高調波歪みも発生します。

　振幅変調する無線電話以前は、無変調波〜搬送波の断続による無線電信でした。　受信し検出するには整流してリレーを引いてカチカチ鳴らしたり符号を印刷したり。　そして真空管による再生検波・・・発振させることにて別の搬送波を当ててビートを作り音声で検出しました。　次に振幅変調波方式が発明され、鉱石やら真空管の非直線性で変調波を分離しました。

　混合と検波がゴチャ混ぜになった原因は、再生検波がヘテロダイン（他力）方式の原型となり、安定に増幅するため元の被変調波を「異なる周波数に変更する」ことも検波機能の範囲と理解されたことによりましょう。
　再生検波の発展形オートダイン・コンバータから、さらに進化して発振機能を分離したスーパー・ヘテロダイン構成となって、「周波数変換」という概念が明確化され、混合段を「検波」とは云はなくなってから久しいのですが・・・。
　私が学生だった半世紀前、学校の教材では「第一検波、ヘテロダイン検波」は既に消滅していました。

おはようございます。
　ミキサー段の（RFamp 段も）グリッド回路 C/R 有無と挿入例を調べました。

(1) モノによっては k=グランドで G 検波・・・これは当然ですね。
(2) 同調回路から直接 G1 に接続した例も散見され、 AVC なしの RX やら
　　ダウン・コンバータの例は SWL 用かな、それに FM チューナ例でした。
(3) k に結構深い自己バイアス用の C/R を挿入しながら G1 にも C/R を挿入、
　　ただし並列給電型 AVC をミキサーにも適用した場合は当然ですが・・・。

上記 (3) は回路図を眺めながらハッと思い出しました。　メーカー製でも自作品でも、無線局設備として運用に耐える RX 条件具備のため、RF amp も含めて G1 に C/R を（直列、並列、AVC 併用）挿入します。　これは自局送信時に RX に飛び込む過大入力に対する球の保護手段・・・グリッドの焼け防止です。

竹内さん、こんにちわ。ネットで見ると、この手のヨーロッパ管は、三極部でローカル発振、七極部で混合する方式ですね。6AJ8(ECH83)のアプリにありました。6JX8で局発、発振せずとのこと。6JX8の三極部発振回路がうまく発振しないということでしょうか。それとも、七極部のG2-4,G1,K構成で発振しないということでしょか。
いづれにせよ、6AJ8＝Mixer用と記述がありましたが、6JX8=パルスセパレータ、ノイズインバータ、同期アンプ用としかなく、Mixer用途は書いてなかったです。違いはこのへんかもしれません。

こんばんわ　　http://www.r-type.org/exhib/aai0118.htm　をご参照。
三極部は Rp=13.5kohm, Gm=3.7mS からμ=50。　普通の回路でＯＫかな、と。

早速のレスありがとうございます。シャーシの加工が終わり部品を取り付けています。

＞6JX8の三極部発振回路がうまく発振しないということでしょうか
　そのとおりです。局発は３極部です。６ＡＪ８を使う回路は松下製のラジオのものが二、三手元にあり拝借しました。発振コイルはこのために購入した８８コイルで相当試行錯誤しましたが６ＪＸ８では全く発振しませんでした。その後６ＡＪ８を入手し交換したところ発振しましたが挙動が怪しかったですが鳴ることはなりました。先日、コア付きの発振コイルにプレートコイルを巻足したものに交換しましたら局発も安定して良好です。

　ご紹介のサイトやＥＣＨ８４の規格を見ていましたが、松下が同じ３極７極複合管でありながら６ＡＪ８と６ＪＸ８を製造したことが不思議です。規格、特性が異なってはいますがピンアイサンまで変えて別品種で供給したのが不思議です。

(実は、恥ずかしいことに６ＡＪ８を買うつもりがよく確認せずに６ＪＸ８を買ってしまったのがそもそもの始まりです(泣)。ハンドルネームの6EH7はお気に入りの真空管でＲＦ増幅、ＩＦ増幅に度々使っています)

　先の投稿にも書きましたが周波数変換回路は面白いです。５極管の周波数変換もですが、米国製のＡＭ／ＦＭラジオでは６Ｊ６で中波の周波数変換もしています。サービスマンもびっくりしたのではないでしょうか

おはようございます。　コイル類には要ご注意。　私は最近殆ど自作です。　
　中波帯ラジオ(AM) のコンバータは殆ど 6BE6/12BE6 ですが、FM チューナやらプリメイン組み込みチューナの FM 部分では 12AT7 から 6AQ8(17EW8) が多かったですね。　それも単管で Neutrodyne RF amp/ autodyne conv. だったりして。
　6AJ8 は FM/AM ラジオの philips (というか松下の) パターン、AM では mixer/oscillator=conv.、FM では 1st IF amp。　最後の頃の国産球式 FM/AM ラジオでは 6U8 とした例があり 6EA8 にて交換修理したことがありました。
　有名な米国某社受信機でも 12AT7 mixer 例がありますね。　アマ局用 YAESU FR50B も 12AT7 の cathode injection でした。　1976年製の自作クリコンは 6EJ7 mixer、TS-510 の mixer もアダプタ装備の 6EJ7、その後超三結アンプの初段・・・　

発振コイルにプレートコイルを巻き足す加工をして作りました。局発もＯＫで感度の良いラジオができました。思いのほか簡単に鳴ってしまって拍子抜けです。

http://homepage2.nifty.com/sin454/page091.html
上のＵＲＬは私のホームページの当該ラジオのページです。当初は５本とも９ピンＭＴ菅のつもりでしたが電源トランスの整流管ヒーター電流が足りないなので６Ｘ５にしました。

あらゆる管種の用途拡大・・・動態保存手段の拡大を意識しました。
そして周波数変換を、広く一般球でカバーしようと云うのですが、流石に水平偏向出力管に手を出した例はありませんでした。

(1) ２信号加算：
　各種 mixer 回路からヒントを得ました。　そして mixer に osc 機能も背負わせる訳です。　ついでにありうる回路形式を拙 HP に展開してみました。　Loc osc の共振インピ、RF sig の供給インピ・・・結構変動が多いです。　バッフア・レスの極めてシンプルな回路で、相互の影響を避けより効果的に、固定した動作点にて機能せよ・・・。

(2) 半波整流？：
　変復調回路の一種でしょうね。　発振と検波の両方を兼ねたバイアスの微妙なコントロールが要求されるから、グリッド検波、プレート検波、プロダクト検波等に見られる、整流をふくむ複合的な非直線性動作を総合したものと思います。　調整が楽で安定で再現性が高い・・・方法を見つけるのが要諦かも。　　

　五球スーパーに限らず、保守用管球の代替方法を考えて見ると、中間周波増幅以下は意外と問題が少なく、周波数変換管の代替課題を主に考えてみました。
　一般には DBM と出し入れトランスを用意、 loc osc と sig を入力しマッチングさせるなんて改造は面倒、loc osc を Tr/FET で組み、管球 mixer に注入するのが手軽でもそれも面倒・・・簡便な汎用管一発リプレースおよび調整で何とかならないか、という発想です。　
　大昔ストレートをスーパーに改造した時代に比べれば材料は豊富です。

おはようございます。
　ご指摘いただいている、三極管〜ビーム管〜五極出力管〜RF 五極管の単一ユニットによるコンバータ動作については、発振機能および混合機能の基本課題は既に一応クリアーされていると考えています。
　そして周波数混合の機能の上に局部発振を重ねて、無理が生じている部分は否定できません。　しかし周波数配分によっては実用可能な例が中波バンドおよび FM バンドに見られます。
　約半年、色々遊んでみた結果、全般を通した分析事例およびプロトタイプ化が未発達です。　一般に実装する上では発振・混合の基本機能よりも下記の課題が重いなと感じています。　拙ホームページの中間報告　http://www2u.biglobe.ne.jp/~hu_amp/cgencvt.htm　をご覧ください。

(1) 局部発振の安定度を阻害する回路要因とその対策
(2) 試行錯誤要因・・・発振回路形式と適正結合度(コイル設計製作)
(3) EMI を発生し易い回路要因とその対策

増幅段グリッドのインピーダンスを、カソードフォロワ負荷の値まで下げて、Cgp の影響を軽減する・・・タップダウンなしのローインピ化フル振幅対策ですね。

オーディオ・アンプでも五極管~五極管構成では発振し易いので、直結カソフォロを間に加える例がありますね。

なにかあったような感じがして振り返ってみたら、ナント今年の一月段階に紙一〜二枚程度隣まで。　想像パワーがあればなぁ、他でもときどき同様な。

秘策、駄策？ 名前： 宇多＠茨城 [2011/01/25,20:12:38] No.597 　
→→→　(2.4) 二本使いでカソード結合、カソフォロ＋グリッド接地では？

ビーム管ではグリッド接地がＮＧで諦めて中和に・・・もう少し考えれば到達。
→→→　二本使いで、カソフォロ出力を非同調増幅すればセーフ　

一月の段階でカソードフォロワが良いと教えられたとしても、おそらく私はそうしなかったでしょう。発振を経験しないとわからないことでした。

さて、テスト機は一旦解体して、今度は本番機採用予定の回路をRF段からコンバータ、そしてIF段までテストしてみようと思います。12JF5によるRF増幅とIFカソフォロ・バッファがうまく働くかどうかが問題です。

さしあたり問題になりそうな要素はチョット思いつきませんが。
(1) RF amp：
　　非同調 R負荷直結でセーフの筈。　P負荷兼 G2ドロッパの R値要調整。　
(2) IF カソフォロ buff：
　　三極管接続かな。　P は直Ｃグランド。　Ik は少なくて良いはず。　
　(2.1) Ik を抑えるべく・・・Rk=大〜Ek=大 バイアスを深くして抑えると、
　　　　IF amp の G1 インピ大となり、不安定？。　
　　　　そこで Rk は自己バイアスと負荷とに分割、前者部分はＣグランド。
　(2.2) 三極管接続にせず G2 ドロッパにて Ik 調整する手もありですね。

(2.1) Ik を抑えるべく・・・Rk=大〜Ek=大 バイアスを深くして抑える。
　　　そして IF amp の G1 に C/R 結合する。　
　　　不安定ならそのグリッド・リークを小にして逃げる・・・・

いつもコメントありがとうございます。

ＲＦampにAVCをかける場合、コンバータ直結ではやはり具合が悪そうなので、CR結合に改めようと思っています。

それからパワートランスのヒーター電流容量の都合で、ＩＦbufferとＡＦampを1本の12JF5で行う、いわゆるリフレックス式にできないかと思案しているところです。
ＩＦに対しては三極管動作のカソードフォロワとして動作させ、ＡＦに対しては四極管動作のカソード接地アンプとして動作させるためには、ＩＦ用カソード負荷をＲではなくＲＦチョークにしなければなりません。チョーク負荷でも出力インピーダンスが低ければ、ＩＦampに対する発振防止作用は保たれるのではないかと思っているのですが・・・

思いつくままですが・・・
(1) RF ampに AVC、C/R 結合・・・コンバータは独立し動作点安定ですね。
(2) IF buff/ AF amp リフレックス・・・グッドアイデア。　少しの試行錯誤。
(2.1) IF/AF の入力方法は直列か並列か
　　　直列型 =上に IFT、その下への AF 信号は C/R 結合として
　　　　　 　リークＲは適宜、IF バスパスＣは高音への影響最少範囲で。
　　　並列型 =IFT 信号は小 C で切り AF は IF に影響しない適宜Ｒ経由で。
(2.2) RF チョークの挿入箇所・・・自己バイアスの場合
　　　バイアス用 Rk/Ck (=RF用、AF用パラ) の下、グランドとの間かな。
(2.3) RF チョーク仕様・・・少ないと効かないし、多いと浮遊容量等で
　　　IF 接近共振などリスク。(手持ち 1mH~5mH では 5Ω~20Ω程度でした。)
(2.4) IF buff の P/G2・・・IF 成分Ｃグランド、高音への影響最少範囲で。

IF バスパスＣ　→IF バイパスＣ