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(454)03/05_21:30
TIM再掲載(左図) (高宮＠島根) 返信

身元様　二つの図面は一緒に掲載できなかったようなので、もう一回書き込んでみます。

[JPEG画像]： -(102 KB)
(452)03/05_21:19
TIM再掲載 (高宮＠島根) 返信

身元様　少しでも参考になれば、幸いです。
シミュレーションでは二つの差はほとんど有りません。　画面を縮小したため線が判りにくかったと思います。それぞれの図を再掲載します。
尚、
　1)はバイアス抵抗をFETの定電流回路に変更すると2)と更に同じになります。

高域のクロスオーバー歪は　高調波歪として聞こえないでしょう。　離れた帯域の成分であれば小さい音も聞こえるでしょうから、インターモジュレーションとして可聴帯域内に出てくるもの意外は聞こえないと思います。
誰かさんの様にブラスバンドと一緒の小さい音量の聖歌は聞こえないでしょう。と同様なことに成らないように色々ソースを変えてみてください。

[JPEG画像]： -(103 KB)
(449)03/03_12:21
二つの回路のTIM比較 (高宮＠島根) 返信

1)オペアンプの電源電流検出トランジスタ駆動回路outDRL
と
2)オペアンプの後ろにトランジスタバッファー回路をつけた回路outINV
とのトランゼント　インターモジュレーション　をSPICEで比較してみました。

終段の電流はともに50mAになるようなバイアス回路にしてあります。

1)は電源電圧15Vで１０V振幅がぎりぎりでオペアンプの出力抵抗は大きく出来ないことがわかったので、電源電圧を16Vで比較することにしました。

2) はドライバー段エミッター抵抗を小さくしないと振幅が大きいときに駆動するのが困難で、1)より少しTIMが大きくなるので、定電流回路に変えてみると1) と　同等以上になった。周波数特性が伸びている分高域歪は少し小さい。

オペアンプとトランジスタが同じであれば、二つの回路は大差ない結果となりました。
1)

[JPEG画像]： -(183 KB)
(451)03/03_19:44
シュミレーション参考になります (見元（大田区）)

高宮殿

見元です。シュミレーションありがとうございます。参考になります。
出力段に電流を流せば１）も結構高性能なんですね。ところで質問があります。

２）の定電流駆動のほうが850Hz,2.8KHz,10KHz以上の高調波歪みが多いように見えるのですが、正しいですか。


1）の回路を作ってヒアリングしてみると、オシロであきらかに歪が観測されるのに、ヒアリングでは歪っぽい音がしないという不思議な印象を持ちました。

(447)02/21_21:38
とりあえず動き出しました (高橋＠もと小平) 返信

SPICEモデルの内容は著作権の問題があると困るので、
半分にしました。
ダウンロードしたモデルは.libでしたが、.incにDOSコマンドで、コピー
サブ回路でのモデル記入を止め、回路図上に.incで宣言したところ、
エラーが消えました。複合的な要因だったと思われます。
アドバイス有難うございました。

[JPEG画像]： -(64 KB)
(448)02/26_11:35
要因 (高宮＠島根)

解析できてよかったですね。
下記タイトルのページに解説がありますので、マニュアル通りでおかしければMikeさん(開発者)にメールをすれば教えてもらえるとおもいます。
私はべき乗が^で機能しないときに問い合わせしました。　** が正しいと教えてもらいましたが、いまは~でも良いと書かれています。

Creating Subcircuits and Hierarchical Blocks in LTspice
Mike Kelsch
January 2007


(446)02/21_09:31
無題 (高宮＠島根) 返信

電源電流駆動出力回路の歪のシミュレーションしてみました。
バイアス電流を流す。　利得を下げる。出力フィルタ追加をすると歪は良くなりますが、実際のアンプではどうでしょうか。19.5ｋＨｚ　+-10Ｖの高調波ひずみを添付します。トランゼントＩＭ　3.305ｋＨｚの方形波と15.625ｋＨｚの２信号での歪はこの回路は偶数次歪が大きく出ます。

[PNG画像]： -(84 KB)

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